管材拉拔時(shí)的應(yīng)力分布規(guī)律有：
（1)應(yīng)力沿軸向的分布規(guī)律。軸向應(yīng)力由變形區(qū)入口端向出口端逐漸增大，即σ1r<σ1ch,周向應(yīng)力和徑向應(yīng)力則從變形區(qū)入口端向出口端逐漸減小，即lσerl>lσoch、lσnl>|σchl.軸向應(yīng)力σ1的分布規(guī)律可以做以下解釋。在穩(wěn)定拉拔過程中，變形區(qū)內(nèi)的任一斷面在向出口端移動(dòng)時(shí)面積逐漸減小，而此斷面與變形區(qū)入口端球面間的變形體積不斷增大。為了實(shí)現(xiàn)塑性變形，通過此斷面作用于變形體的軸向應(yīng)力也必須逐漸增大。根據(jù)塑性方程，可得：

當(dāng)整個(gè)變形區(qū)內(nèi)變形程度不大時(shí)，金屬變形抗力可以認(rèn)為是常數(shù)，因此，由式5-11可以得出，隨著軸向應(yīng)力向出口端增大，徑向應(yīng)力σ,和周向應(yīng)力必然逐漸減小。
在實(shí)際生產(chǎn)中，觀察模子的磨損情況可以發(fā)現(xiàn)，模子的入口處一般磨損比較快，常常過早地出現(xiàn)溝槽，這也證明入口處的徑向應(yīng)力值較大。
（2)應(yīng)力沿徑向和周向的分布規(guī)律。徑向應(yīng)力與周向應(yīng)力由表面向中心逐漸減小，即
。而軸向應(yīng)力的分布情況則相反，中心處的軸向應(yīng)力大，表面的軸向應(yīng)力小，即σ1n>σ1w這可做如下解釋：在變形區(qū)，金屬的每個(gè)環(huán)形的外表層上作用著徑向應(yīng)力，而徑向應(yīng)力總是力圖減小其外表面。距中心愈遠(yuǎn)，表面積愈大，所需的力就愈大。軸向應(yīng)力在橫斷面上的分布規(guī)律可由前述的塑性方程式得到解釋。
拉拔管材與拉拔棒材的主要區(qū)別是前者已失去軸對(duì)稱變形的條件，這使它的應(yīng)力與變形狀態(tài)同拉拔實(shí)心圓棒不同?？绽瓡r(shí)，管內(nèi)雖然未放置芯頭，但其壁厚在變形區(qū)內(nèi)實(shí)際上常常是變化的。由于不同因素的影響，管子的壁厚最終可以變薄、變厚或保持不變。了解空拉時(shí)管子壁厚的變化規(guī)律對(duì)正確制定拉拔工藝規(guī)程及選擇管坯尺寸是非常必要的。
1 空拉時(shí)的應(yīng)力分布和變形特點(diǎn)
空拉管材時(shí)的應(yīng)力與變形如圖5-7所示。主應(yīng)力圖仍為兩向壓、一向拉的應(yīng)力狀態(tài)，主變形圖則根據(jù)壁厚增加或減小，可以是一向壓縮、兩向延伸或兩向壓縮、一向延伸的變形狀態(tài)。研究空拉時(shí)的變形特點(diǎn)，主要是分析徑向變形規(guī)律，即在拉拔過程中壁厚的變化規(guī)律。
根據(jù)金屬塑性加工理論，一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)可以分解為球應(yīng)力分量和偏差應(yīng)力分量。將空拉管材時(shí)的應(yīng)力狀態(tài)分解，管壁的變化如圖5-7所示。

2 影響空拉時(shí)壁厚變化的因素
影響空拉時(shí)壁厚變化的因素有：
（1)管坯的幾何尺寸；
（2)管坯材質(zhì)與狀態(tài)；
（3)道次加工率和加工道次；
（4)潤(rùn)滑條件、模子幾何參數(shù)及拉拔速度。
3 空拉對(duì)糾正管子偏心的作用
擠壓或斜軋穿孔法生產(chǎn)的管坯壁厚一般是不均勻的，若偏心很嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致最終產(chǎn)品管壁厚超差而報(bào)廢。在這種情況下，適當(dāng)?shù)匕才湃舾傻来慰绽梢约m正偏心，且空拉道次越多，糾正偏心的效果越顯著?？绽梢约m正管材偏心的原因在于周向應(yīng)力的分布不同，壁厚處的周向應(yīng)力小于壁薄處的周向應(yīng)力。因周向應(yīng)力是引起壁厚增加的應(yīng)力，周向應(yīng)力越大，壁厚增加得越大，所以壁薄部分在周向應(yīng)力的作用下逐漸增厚，使整個(gè)斷面上的管壁厚趨于一致。有芯頭拉拔時(shí)糾正管材偏心的效果沒有空拉時(shí)顯著，這是由于此時(shí)徑向壓力N使徑向壓應(yīng)力增大，妨礙了管材壁厚的調(diào)整。

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