為了便于定量地研究顯微組織對(duì)力學(xué)性能的影響，必須對(duì)組織的各種特征進(jìn)行參數(shù)化。要控制組織以提高鍛件（零件）的工作能力，必須知道性能與組織參數(shù)之間的定量關(guān)系。只有當(dāng)明確了決定鈦合金組織多樣性的全套參數(shù)并制訂出控制它們的方法之后，才有可能系統(tǒng)地進(jìn)行這些研究，組織參數(shù)的定義參見第4.3節(jié)。
在這方面，俄羅斯專家研究了BT3-1(TC6)、BT9(TC11)和BT25y等合金。通過專門選擇的熱處理獲得了在所有其他參數(shù)數(shù)值固定的情況下，具有球狀和片狀組織每種參數(shù)不同數(shù)值的各種狀態(tài)。
研究結(jié)果認(rèn)為（見圖4-46和圖4-47):對(duì)于片狀或球狀組織，通過減小任何一個(gè)組織參數(shù)的大小和增加次生α相薄片的體積分量Y2(b2<1.0μm)，可以提高這兩種組織的拉伸強(qiáng)度、持久強(qiáng)度（當(dāng)溫度t≤450℃)和疲勞極限；也可以通過粗化圖中的各種組

織參數(shù)，減少次生α相薄片的體積分量或增加較厚片層的體積分量來提高球狀組織的塑性、斷裂韌性、抗蠕變能力和持久強(qiáng)度（當(dāng)溫度t>450~500℃).而片狀組織中通過增大α集束的尺寸（對(duì)于8和ψ為25~40μm)、初生α相片層的厚度（到2.5~3.5μm)、細(xì)化（對(duì)8和4)或粗化（對(duì)KcT、Kic、0.2/100
和σ100),ββ晶粒尺寸（對(duì)于00則為550~200μm)、減少α相薄片的體積分量來實(shí)現(xiàn)。而參數(shù)d=25~40μm和b1=2.5~3.5μm,α片的厚度是個(gè)重要的界限，它將（α+β）合金的力學(xué)性能對(duì)組織的敏感性分成了高敏感區(qū)和較低敏感區(qū)（5~10倍的差別）。

研究工作確定了球狀和片狀組織參數(shù)對(duì)性能影響的定量規(guī)律，并證實(shí)對(duì)于片狀組織和球狀組織；下列的組織參數(shù)組合能夠?qū)λ芯康模é?β)鈦合金中實(shí)現(xiàn)各種不同性能的最佳匹配。
片狀組織：D=50~200μm,d=25 ~40μm,b, =2. 5 ~3. 5μm,b2=1.0~1.2μm,γa≥60%.

球狀組織：：30~40μm≤D≤50~200μm,b1=5~6μm,b2=1.0~。2μm,γa≥10% ~30
還應(yīng)指出的是：當(dāng)ya=10%~30%時(shí)，上述的球狀組織屬于所謂球狀－片狀（雙態(tài)）組織。這種組織在一定程度上綜合了組織中兩種組成部分的性能優(yōu)點(diǎn)。
從圖4-46和圖4-47中可以看到，只規(guī)定球狀和片狀α的體積比是不夠的，還必須規(guī)定β晶粒的尺寸和次生α相的厚度，否則可能或者不保證斷裂韌性和蠕變抗力指標(biāo)的提高（當(dāng)D<30~b2<1.01.0μm),或者發(fā)生所有強(qiáng)度性能（當(dāng)bb2>1.＞1.2μm)及塑性和疲勞極限（當(dāng)D>50~200μm)的顯著降低。
上述討論的結(jié)果屬于球狀和片狀組織，過渡組織實(shí)際上代表了它們兩者的組合。這種組織的性能絕對(duì)水平與α片層的球化程度有關(guān)，增大球化程度會(huì)使球狀組織時(shí)具有最高水平的那些性能得到提高，而使當(dāng)片狀組織時(shí)具有最高水平的那些性能有所降低。從提供的研究數(shù)據(jù)可以看出，不同取向?qū)υ嚇拥乃苄浴_擊韌性、斷裂韌性、高周疲勞和蠕變性能也有明顯的影響，這說明為什么在模鍛件中不允許存在清晰的強(qiáng)烈流線。
已討論過的數(shù)據(jù)表明，上述研究并不能充分利用鈦合金組織強(qiáng)化的全部可能性，在很大程度上還決定于合金相成分變化引起的組織變化。