鈦合金管棒型材一般在臥式擠壓機上用正擠壓方法生產(chǎn)，反擠壓法用得較少，且反擠壓法一般使用的是立式擠壓機，主要用于制造厚壁短管以及正擠壓管材用的穿孔毛坯。
擠壓溫度是影響擠壓力的主要外部因素。隨著溫度的升高，單位擠壓力下降。坯料在感應(yīng)爐加熱、表面涂一層60%水玻璃＋40%石墨的坯料擠壓棒材時，選擇的擠壓比見表4-21,擠壓溫度對鈦及鈦合金的單位擠壓力的影響如圖4-25所示。

提高擠壓溫度，可增加金屬流動的不均勻性，這是大多數(shù)合金熱擠壓的特征。但是，為了便于在最小的壓力下進行擠壓，應(yīng)在能保證制品良好力學性能的條件下盡可能提高擠壓溫度。對于工業(yè)純鈦來說，即使擠壓溫度高達1038℃(已進入β相區(qū)溫度范圍），對其力學性能也無明顯影響。然而，實際上也已證明，在927℃左右的溫度下進行擠壓是有利的。表4-22和表4-23為部分鈦合金的擠壓參數(shù)。

α+β型合金在β相區(qū)內(nèi)加熱擠壓時，通常會引起塑性的下降。對于某些允許在較低強度下使用的合金來說，可以通過退火處理來恢復其足夠的塑性。同樣，對諸如Ti-5Al-2.5Sn等α型合金來說，在低于β轉(zhuǎn)變點溫度下擠壓可獲得最佳的力學性能。
加熱溫度對擠壓TA3和TC4合金棒材力學性能的影響分別見表4-24和表4-25.由表4-25的數(shù)據(jù)可以看出，在（（α+β)/β相轉(zhuǎn)變溫度（975~980℃)以上擠壓，所得組織為大片層狀組織，并保留有清晰完整的原始β晶界，原始β晶粒粗大，使400℃性能達不到性能標準的要求。在低于（（α+β)/β相轉(zhuǎn)變溫度（920~950℃)時擠壓，由于得到初生α+β轉(zhuǎn)變組織，具有良好的綜合性能。

對于β型鈦合金，在可供選擇的擠壓溫度范圍內(nèi)都是β相，通常采用較高的擠壓溫度。但是它的熱敏感性比較大，溫度太高時，β晶粒急劇長大，使塑性降低。其組織和性能不僅與擠壓溫度有關(guān)，而且還與擠壓后時效處理規(guī)程有關(guān)。
對于α+β型鈦合金，在選擇擠壓比時，應(yīng)注意擠壓比與加熱溫度對制品組織和性能的綜合影響。表4-26為在不同溫度、不同擠壓比時TC9擠制棒材的力學性能。由表4-26可知，在同一溫度（如950℃)下擠壓，由于擠壓比不同，其性能有明顯的差別，特別是擠壓比為7.8時，其強度、塑性、熱穩(wěn)定性都比較差；在相同的擠壓比（λ=5.5)時，隨加熱溫度不同，其性能也有明顯的差別。

TC4合金在α+β相區(qū)加熱時（即920~950℃),采用3~10的擠壓比可以獲得綜合性能良好的制品；而在920℃加熱時，采用大擠壓比（λ=28.77)擠壓時，由于變形熱效應(yīng)使擠壓溫度升高到（α+β)/β相變溫度以上，造成制品出現(xiàn)籃網(wǎng)狀組織，其塑性指標降低，疲勞性能變差。
潤滑條件不良時，外摩擦增大，擠壓力增加。同時，由于外摩擦增大，造成不均勻變形加劇，擠壓力增大。如用600t擠壓機、φ65mm擠壓筒、擠壓比入＝8.7,在1050℃擠壓TA7合金棒材時，其單位壓力隨潤滑條件變化情況見表4-27.

億沐鑫公司產(chǎn)品分類：鈦棒、鈦管、鈦板、鈦陽極、鈦箔鈦帶、鈦法蘭、鈦絲、鈦靶材、鈦設(shè)備、鈦餅鈦環(huán)、鈦標準件、鈦加工件